Summary

Fuerza de Coriolis desacoplar y rotación efectos de flotabilidad en el calor de campo completo transferencia de propiedades de un canal de rotación

Published: October 05, 2018
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Summary

Aquí, presentamos un método experimental para desacoplar la fuerza de Coriolis interdependiente y efectos de flotabilidad de rotación en las distribuciones de transferencia de calor de campo completo de un canal de rotación.

Abstract

Se propone un método experimental para explorar las características de transferencia de calor de un canal axial giratoria. Los parámetros de flujo que gobierna que caracterizan a los fenómenos de transporte en un canal rotando se identifican mediante el análisis paramétrico de las ecuaciones de momentum y energía refiriéndose a un marco de referencia rotativo. Partiendo de estas ecuaciones de flujo adimensional, una estrategia experimental que une el diseño del módulo de prueba, el programa experimental y el análisis de datos se formula con el intento de revelar la fuerza de Coriolis aislada y efectos de flotabilidad en calor actuaciones de transferencia. Los efectos de la fuerza de Coriolis y la rotación de flotabilidad se ilustran los resultados selectivo de canales con varias geometrías de rotación. Mientras que la fuerza de Coriolis y el impacto de la flotabilidad de rotación comparte varias características comunes entre los diferentes canales de rotación, las firmas de transferencia de calor único se encuentran en asociación con la dirección del flujo, la forma del canal y la disposición de calor la transferencia de dispositivos de realce. Independientemente de las configuraciones de flujo de los canales de rotación, el método experimental presentado permite el desarrollo de correlaciones de transferencia de calor físicamente consistentes que permitan la evaluación de la fuerza de Coriolis aislada e interdependiente y efectos de rotación de flotabilidad en el calor la transferencia de propiedades de rotación de canales.

Introduction

Mientras que las leyes de la termodinámicas dictan la mayor potencia específica y la eficiencia térmica de un motor de turbina de gas elevando la temperatura de entrada de la turbina, varios componentes del motor caliente, como las láminas de turbina, son propensos a daños térmicos. Enfriamiento interno de una lámina de rotor de turbina de gas permite una temperatura de entrada de turbina por encima de los límites de temperatura de la resistencia a la fluencia del material de la lámina. Sin embargo, las configuraciones de los canales de refrigeración internas deben cumplir con el perfil del filo. En particular, el refrigerante gira dentro de la lámina de rotor. Con esas duras condiciones térmicas para una lámina de rotor de turbina de gas corriente, un sistema de enfriamiento eficaz hoja es crucial para asegurar la integridad de la estructura. Así, las propiedades de transferencia de calor local para un canal de rotación son importantes para el uso eficiente del flujo de refrigerante limitada disponible. La adquisición de datos de transferencia de calor útil que se aplican al diseño de los conductos de refrigeración interna en condiciones realistas de motor es de primordial importancia cuando se ha desarrollado un método experimental para medir las propiedades de transferencia de calor de un paso de enfriamiento simulado dentro de una lámina de rotor de turbina de gas.

Rotación a una velocidad por encima de 10.000 rpm altera considerablemente el rendimiento de refrigeración de un canal rotando dentro de una lámina de rotor de turbina de gas. La identificación de las condiciones del motor para tal canal rotativo es permisible usando la ley de similitud. Con la rotación, los grupos adimensionales que controlan los fenómenos de transporte dentro de un canal radial giratorio pueden ser revelados por derivar las ecuaciones de flujo en relación con un marco de referencia rotativo. Morris1 ha derivado la ecuación de conservación de momentum del flujo en relación con un marco de referencia rotativo como:

Equation 1(1)

En la ecuación (1), la velocidad local del fluido, , con el vector de posición, , relativa a un marco de referencia rotando a la velocidad angular, ω, es afectada por la aceleración de Coriolis en términos de 2 (ω×), la fuerza de flotabilidad centrípeta desconectada, β(TTref) (ω×ω×), el gradiente de presión piezo-métrico conducido, Equation 16 y la viscosidad dinámica del fluido, ν. La densidad del fluido que se hace referencia, ρref, se refiere a una temperatura de referencia de fluido predefinido Tref, que es típico de la temperatura local a granel líquido para experimentos. Si la conversión irreversible de energía mecánica en energía térmica es despreciable, la ecuación de conservación de energía se reduce a:

Equation 2(2)

El primer término de la ecuación (2) se obtiene por el tratamiento de la entalpia específica que se relaciona directamente con el local temperatura del fluido, T, a través de la constante calor específico, Cp. Como la perturbación de la densidad del fluido causado por la variación de temperatura del fluido en un canal de rotación climatizado ofrece una considerable influencia en el movimiento de los fluidos cuando vincula con la aceleración centrípeta en la ecuación (1), la velocidad del fluido y campos de temperatura en un canal axial giratorio se juntan. También, Coriolis y centrípetas aceleraciones varían simultáneamente como se ajusta la velocidad de rotación. Así, los efectos de la fuerza de Coriolis y la rotación flotabilidad en los campos de velocidad del fluido y la temperatura se juntan naturalmente.

Las ecuaciones (1) y (2) en las formas sin dimensiones divulgar los parámetros de flujo que rigen la convección de calor en un canal de rotación. Con un flujo de calor uniforme básicamente impuesto a un canal de rotación, la temperatura del local a granel líquido, Tb, aumenta linealmente en la dirección CBES, s, desde el nivel de entrada de referencia, Tref. Depende de la temperatura local a granel líquido como Tref + τs, donde τ es el gradiente de la temperatura flúida a granel en la dirección del flujo. Sustituciones de los siguientes parámetros sin dimensiones de:

Equation 3(3)

Equation 4(4)

Equation 5(5)

Equation 6(6)

Equation 7(7)

en las ecuaciones (1) y (2), donde Vsignifica, N y d representan respectivamente el flujo promedio a través de la velocidad, velocidad de rotación y diámetro hidráulico del canal, se derivan las ecuaciones de momentum y energía de flujo adimensional como las ecuaciones (8) y (9) respectivamente.

Equation 8(8)

Equation 9(9)

Evidentemente, η en la ecuación (9) es una función del Re, Roy Bu = Ro2βτdR, que se refieren respectivamente como los números de Reynolds, la rotación y la flotabilidad. El número de Rossby que cuantifica la relación entre la inercia y las fuerzas de Coriolis es equivalente a la rotación inversa en la ecuación (8).

Cuando Tb se calcula como Tref + τs en un canal rotando sujeto a un flujo de calor uniforme, el valor τ puede evaluarse alternativamente como Qf/ (mCpL) en que Q f, m y L son la potencia calorífica convectiva, tasa de flujo de masa de refrigerante y canal longitud, respectivamente. Así, la temperatura del granel líquido local adimensional, ηb, es igual a s/d y la temperatura adimensional en la pared del canal, ηw, rendimiento [(wTb ) /Qf] [mCp] [L/d] +s/d. Con la tasa de transferencia de calor por convección definida como Qf/ (TwTb), la diferencia de temperatura de líquido de pared sin dimensiones, ηwηb, es convertible en el número de Nusselt local a través de la ecuación (10) en el que ζ es la forma adimensional función de calefacción zona y área transversal del canal.

Equation 10(10)

Con un conjunto de geometrías predefinidas y las condiciones de límite hidrodinámicas y térmicas, los grupos sin dimensiones, controlar el número de Nusselt local de un canal de rotación se identifican como:

Equation 11(11)

Equation 12(12)

Equation 13(13)

Con pruebas experimentales, el ajuste de velocidad, N, para que distintos Ro generar a la transferencia de calor datos a diferentes intensidades de las fuerzas de Coriolis inevitablemente cambian la aceleración centrípeta y por lo tanto, la fuerza relativa de rotación de flotabilidad. Por otra parte, un conjunto de datos de la transferencia de calor de un canal de rotación está siempre sujeto a un grado finito de girar efecto de flotación. Divulgar los efectos individuales de la fuerza de Coriolis y flotabilidad en la transferencia de calor, rendimiento de un canal rotando requiere el desacoplar de los Ro y Bu efectos sobre propiedades de Nu a través del procedimiento de procesamiento de datos de correos que está incluido en el método experimental presente.

Las condiciones de flujo de motor y laboratorio para un canal giratorio dentro de una lámina de rotor de turbina de gas pueden especificarse por las gamas de Re, Ro y Bu. Las condiciones de motor típico para el refrigerante fluyen a través de una lámina de rotor de turbina de gas, así como la construcción y puesta en marcha de la instalación de prueba giratoria que permite experimentos a realizarse cerca de las condiciones real del motor fue reportado por Morris2 . Basado en las condiciones del motor realista por Morris2, figura 1 crea las condiciones de funcionamiento realista en términos de rangos de Re, Ro y Bu para un canal de refrigerante giratoria en una lámina de rotor de turbina de gas. En la figura 1, la indicación de peor condición de un motor se denomina motor chupas a la máxima velocidad del rotor y el cociente más alto de la densidad. En la figura 1, el límite inferior y motor peores condiciones de funcionamiento respectivamente emergen a las velocidades del motor más bajo y más alto. Es extremadamente difícil de medir la distribución de Nu de campo completo de una canal rota funcionando a una velocidad real del motor entre 5000 y 20.000 rpm. Sin embargo, basado en la ley de similitud, a escala de laboratorio las pruebas se realizan a velocidades de rotación reducidas pero con varios intentos de proporcionar una cobertura completa de las real-motor Re, Ro y Bu . Como un método innovador y experimental, la NASA HOST programa3,4,5,6 aprobó las pruebas de alta presión para aumentar las densidades de líquido en el predefinido Re en fin de ampliar la gama de Ro mediante la reducción de la velocidad media del fluido. En este sentido, las relaciones específicas entre Rey Ro Bu para un gas ideal con constante de gas, Rcy viscosidad, μ, están relacionados con como:

Equation 14(14)

Equation 15(15)

Para poner las condiciones del laboratorio en la correspondencia nominal con condiciones del motor observa en la figura 1, la rotación velocidad, N, refrigerante presión, P, canal hidráulico diámetro, d, girar el radio, R, y diferencia de temperatura de líquido de pared, TwTb, necesita ser controlado para igualar los rangos realistas de Re, Ro y Bu . Claramente, uno de los enfoques más eficaces para ampliar la gama de Ro es aumentar el diámetro hidráulico del canal, como Ro es proporcional a d2. Como la prueba de transferencia de calor de laboratorio en realista N es extremadamente difícil, la presión de refrigerante, P, es técnicamente más fácil elevarse para ampliar la gama de Ro ; incluso si sólo es proporcional a P Ro . Partiendo de esta base teórica, la filosofía de diseño del método experimental presente es aumentar Ro presurizando el rotativo canal de ensayo utilizando el diámetro hidráulico de canal máxima permitido para encajar en la plataforma giratoria. Después de haber aumentado la gama de Ro , extender el rango de Bu es por consiguiente como Bu es proporcional a Ro2. En la figura 1, las condiciones de prueba de laboratorio aprobadas para generar los datos de transferencia de calor de rotación de canales también están incluidos3,4,5,6,7 , 8 , 9 , 10 , 11 , 12 , 13 , 14 , 15 , 16 , 17 , 18 , 19 , 20 , 21 , 22 , 23 , 24 , 25 , 26 , 27 , 28 , 29. como se indica en la figura 1, la cobertura de condiciones motor realista por los datos de transferencia de calor disponible es aún limitada, especialmente para la gama requerida de Bu . Al aire libre y los símbolos sólidos color representados en la figura 1 son los experimentos de transferencia de calor acentuado y campo completo, respectivamente. Como se recoge en la figura 1, la mayor parte del calor transferencia de datos con aplicaciones de refrigeración a gas turbina rotor cuchillas1,2,3,4,5, 6 , 7 , 8 , 9 , 10 , 11 , 12 , 13 , 14 , 15 , 16 , 17 , 18 , 20 , 21 , 22 , 23 , 24 , 25 , 26 son medidas usando el método de termopar. Los efectos de la conducción de pared en medir la pared conductora del calor flujo y las temperaturas en interfaces líquido-pared socavan la calidad de los datos de la transferencia de calor de las medidas de termopares. Además, el calor transferencia medidas1,2,3,4,5,6,7, 8,9,10,11,12,13,14,15 , 16 , 17 , 18 , 20 , 21 , 22 , 23 , 24 , 25 , 26 el método de termopar no puede detectar las variaciones de la transferencia de calor bidimensional en una superficie giratoria. Con el presente método experimental29,30,31,32, la detección de distribuciones número de Nusselt de campo completo en la pared giratoria del canal está permitida. La minimización del efecto de la conducción de pared con láminas de acero inoxidable espesor 0,1 mm números de Biot >> 1 para generar la energía de la calefacción por el presente método experimental permite la conducción de calor unidimensional de la hoja de calefacción para el flujo de refrigerante. En particular, la adquisición de datos de la transferencia del calor de campo completo que involucra efectos Ro y Bu no es permisible mediante la técnica de cristal líquido transitoria y el método de termopar. Con el actual estado de equilibrio líquido cristal termografía método19, el rango de temperatura perceptible de 35-55 ° C deshabilita la generación de datos de la transferencia de calor con ratios de densidad realista.

Utilizando los parámetros de flujo que regulan la convección de calor en una canal rota para demostrar que todavía no ha conseguido la cobertura completa de las condiciones del motor realista visto en la figura 1 , por lo tanto la necesidad para adquirir el calor de campo completo transferir datos a condiciones del motor realista ha ha instado continuamente. El presente método experimental permite la generación de transferencia de calor de campo completo con la fuerza de Coriolis y flotabilidad girar efectos detectados. Los protocolos tienen como objetivo ayudar a los investigadores a idear una estrategia experimental relevante para la medición de transferencia realista de campo completo de calor de un canal de rotación. Junto con el método de análisis paramétrico que es único para el presente método experimental, se permite la generación de la correlación de transferencia de calor para la evaluación de los efectos aislados e interdependientes Ro y Bu en Nu .

El artículo muestra un método experimental para generar los datos de transferencia de calor bidimensional de un canal rotando con condiciones de flujo similares a las condiciones del motor de turbina de gas realista pero operando en mucho menores velocidades de rotación en el laboratorios. El método desarrollado para seleccionar la velocidad de rotación, el diámetro hidráulico del canal de prueba y la gama de diferencias de temperatura de líquido de pared para la adquisición de datos en condiciones de motor realista se ilustración en la introducción la transferencia de calor. Las pruebas de calibración para el sistema de termografía infrarroja, pruebas de la calibración de la pérdida de calor y se muestra el funcionamiento de la plataforma de prueba de transferencia calor giratorio. Los factores que causan las incertidumbres significativas de calor transfieren de mediciones y los procedimientos de disociación de la fuerza de Coriolis y efectos de flotabilidad en las propiedades de transferencia de calor de un canal de rotación se describen en el artículo con el selectivo resultados para demostrar el método experimental presente.

Protocol

Nota: Los detalles de instalaciones de ensayo, adquisición de datos, procesamiento de datos y el módulo de prueba de transferencia de calor mediante un canal de enfriamiento interno de una lámina de rotor de turbina de gas de rotación son en nuestros anteriores trabajos29,30,31 ,32. 1. preparación de las pruebas de transferencia de calor Formular las …

Representative Results

Condiciones de funcionamiento realista de los flujos de refrigeración interna dentro de una paleta giratoria de la turbina de gas en términos de Re, Ro y Bu se comparan con las condiciones del laboratorio emulado en la figura 1. Los puntos de datos caen en las condiciones del motor realista utilizando el método experimental presente en protocolos11,14,17,<sup…

Discussion

Mientras que las temperaturas de pared de un canal de rotación son detectadas por un sistema de termografía infrarroja, se miden las temperaturas del fluido mediante termopares. Como el campo magnético alternativo de un motor AC que impulsa una plataforma giratoria induce potencial eléctrico para interferir la medición del termopar, el motor de la C.C. se debe adoptar para impulsar una plataforma giratoria de prueba.

La distribución de la temperatura del fluido en el plano de salida de u…

Disclosures

The authors have nothing to disclose.

Acknowledgements

El presente trabajo de investigación fue patrocinado financieramente por el Ministerio de ciencia y tecnología de Taiwán bajo la Donaci6n NSC 94-2611-E-022-001, NSC 95-2221-E-022-018, NSC 96-2221-E-022-015MY3 y NSC 97-2221-E-022-013-MY3.

Materials

Rotating test rig In-house made Design by this research group
Heat transfer test module In-house made Design by this research group
Mass flow meter Eldride Product, Inc. 3100301-01-01
359-1007
Infrared thermography system NEC P384A-8 3100401-04
3127A-4
Instrumentation slip ring Michigan Scientific SR36M 3100506-62
3553-372

References

  1. Morris, W. D. . Heat transfer and fluid flow in rotating coolant channels. , ISBN 0471101214 (1981).
  2. Morris, W. D. A rotating facility to study heat transfer in the cooling passage of turbine rotor blades. Journal of Power and Energy. 210 (1), 55-63 (1996).
  3. Wagner, J. H., Johnson, B. V., Graziani, R. A., Yeh, F. C. Heat transfer in rotating passages with smooth walls and radially outward flow. ASME Journal of Turbomachinery. 113 (1), 42-51 (1991).
  4. Wagner, J. H., Johnson, B. V., Kopper, F. C. Heat transfer in rotating serpentine passages with smooth walls. ASME Journal of Turbomachinery. 113 (3), 321-330 (1991).
  5. Wagner, J. H., Johnson, B. V., Steuber, G. D., Yeh, F. C. Heat transfer in rotating serpentine passages with trips normal to the flow. ASME Journal of Turbomachinery. 114 (4), 847-857 (1992).
  6. Johnson, B. V., Wagner, J. H., Steuber, G. D., Yeh, F. C. Heat transfer in rotating serpentine passages with selected model orientations for smooth or skewed trip walls. ASME Journal of Turbomachinery. 116 (4), 738-744 (1992).
  7. Hwang, G. J., Tzeng, S. C., Mao, C. P., Soong, C. Y. Heat transfer in a radially rotating four-pass serpentine channel with staggered half-v rib turbulators. ASME Journal of Heat Transfer. 123 (1), 39-50 (2001).
  8. Azad, G. S., Uddin, M. J., Han, J. C., Moon, H. K., Glezer, B. Heat transfer in a two-pass rectangular rotating channel with 45-deg angled rib turbulators. ASME Journal of Turbomachinery. 124 (2), 251-259 (2002).
  9. Griffith, T. S., Al-Hadhrami, L., Han, J. C. Heat transfer in rotating rectangular cooling channels (AR=4) with angled ribs. ASME Journal of Heat Transfer. 124 (4), 617-625 (2002).
  10. Al-Hadhrami, L., Griffith, T. S., Han, J. C. Heat transfer in two-pass rotating rectangular channels (AR=2) with five different orientations of 45 deg V-shaped rib turbulators. ASME Journal of Heat Transfer. 125 (2), 232-242 (2003).
  11. Chang, S. W., Liou, T. M., Hung, J. H., Yeh, W. H. Heat transfer in a radially rotating square-sectioned duct with two opposite walls roughened by 45 deg staggered ribs at high rotation numbers. ASME Journal of Heat Transfer. 129 (2), 188-199 (2007).
  12. Zhou, F., Lagrone, J., Acharya, S. Internal cooling in 4:1 AR passages at high rotation numbers. ASME Journal of Heat Transfer. 129 (12), 1666-1675 (2007).
  13. Liu, Y. H., Huh, M., Han, J. C., Chopra, S. Heat transfer in a two-pass rectangular channel (AR=1:4) under high rotation numbers. ASME Journal of Heat Transfer. 130 (8), (2008).
  14. Chang, S. W., Liou, T. M., Chiou, S. F., Chang, S. F. Heat transfer in high-speed rotating trapezoidal duct with rib-roughened surfaces and air bleeds from the wall on the apical side. ASME Journal of Heat Transfer. 130 (6), (2008).
  15. Wright, L. M., Liu, Y. H., Han, J. C., Chopra, S. Heat transfer in trailing edge, wedge-shaped cooling channels under high rotation numbers. ASME Journal of Heat Transfer. 130 (7), 1-11 (2008).
  16. Liou, T. M., Chen, M. Y., Tsai, M. H. Fluid flow and heat transfer in a rotating two-pass square duct with in-line 90-deg ribs. ASME Journal of Turbomachinery. 124 (2), 260-268 (2002).
  17. Chang, S. W., Liou, T. M., Yang, T. L., Hong, G. F. Heat transfer in radially rotating pin-fin channel at high rotation numbers. ASME Journal of Turbomachinery. 132 (2), (2010).
  18. Rallabandi, A., Lei, J., Han, J. C., Azad, S., Lee, C. P. Heat transfer measurements in rotating blade-shape serpentine coolant passage with ribbed walls at high Reynolds numbers. ASME Journal of Turbomachinery. 136 (9), (2014).
  19. Mayo, I., Arts, T., Ahmed, E. H., Parres, B. Two-dimensional heat transfer distribution of a rotating ribbed channel at different Reynolds numbers. ASME Journal of Turbomachinery. 137 (3), (2015).
  20. Chang, S. W., Yang, T. L., Liou, T. M., Fang, H. G. Heat transfer in rotating scale-roughened trapezoidal duct at high rotation numbers. Applied Thermal Engineering. 29 (8), 1682-1693 (2009).
  21. Liou, T. M., Chang, S. W., Chen, J. S., Yang, T. L., Lan, Y. A. Influence of channel aspect ratio on heat transfer in rotating rectangular ducts with skewed ribs at high rotation numbers. International Journal of Heat Mass Transfer. 52 (23), 5309-5322 (2009).
  22. Huh, M., Liu, Y. H., Han, J. C. Effect of rib height on heat transfer in a two pass rectangular channel (AR = 1:4) with a sharp entrance at high rotation numbers. International Journal of Heat Mass Transfer. 52 (19), 4635-4649 (2009).
  23. Xu, G., Li, Y., Deng, H. Effect of rib spacing on heat transfer and friction in a rotating two-pass square channel with asymmetrical 90-deg rib turbulators. Applied Thermal Engineering. 80 (5), 386-395 (2015).
  24. Tao, Z., Yang, M., Deng, H., Li, H., Tian, S. Heat transfer study in a rotating ribbed two-pass channel with engine-similar cross section at high rotation number. Applied Thermal Engineering. 106 (5), 681-696 (2016).
  25. Li, Y., Deng, H., Tao, Z., Xu, G., Chen, Y. Heat transfer characteristics in a rotating trailing edge internal cooling channel with two coolant inlets. International Journal of Heat Mass Transfer. 105 (2), 220-229 (2017).
  26. Deng, H., Chen, Y., Tao, Z., Li, Y., Qiu, L. Heat transfer in a two-inlet rotating rectangular channel with side-wall fluid extraction. International Journal of Heat and Mass Transfer. 105 (2), 525-534 (2017).
  27. You, R., Li, H., Tao, Z., Wei, K. Heat transfer investigation in a smooth rotating channel with thermography liquid crystal. ASME Turbo Expo. GT2016-56413, Turbomachinery Technical Conference and Exposition: Heat Transfer. 5 (B), V05BT16A006 1~10 (2016).
  28. Morris, W. D., Chang, S. W. An experimental study of heat transfer in a simulated turbine blade cooling passage. International Journal of Heat Mass Transfer. 40 (15), 3703-3716 (1997).
  29. Chang, S. W., Liou, T. -. M., Po, Y. Coriolis and rotating buoyancy effect on detailed heat transfer distributions in a two-pass square channel roughened by 45° ribs at high rotation numbers. International Journal of Heat Mass Transfer. 53 (7), 1349-1363 (2010).
  30. Wang, W. J. . Heat transfer in rotating twin-pass trapezoidal-sectioned passage with two opposite walls roughened by 45 degree ribs. , (2006).
  31. Chang, S. W., Wu, P. -. S., Chen, C. -. S., Weng, C. -. C., Jiang, Y. -. R., Shih, S. -. H. Thermal performance of radially rotating two-pass S-shaped zig-zag channel. International Journal of Heat and Mass Transfer. 115 (B), 1011-1031 (2017).
  32. Chang, S. W., Lees, A. W., Liou, T. -. M., Hong, G. F. Heat transfer of a radially rotating furrowed channel with two opposite skewed sinusoidal wavy walls. International Journal of Thermal Sciences. 49 (5), 769-785 (2010).
  33. Chang, S. W., Liou, T. -. M., Lee, T. -. H. Heat transfer of a rotating rectangular channel with a diamond-shaped pin-fin array at high rotation numbers. Journal of Turbomachinery Transactions of the ASME. 135 (4), (2013).
  34. Morris, W. D., Chang, S. W. Heat transfer in a radially rotating smooth-walled tube. The Aeronautical Journal. 102 (1015), 277-285 (1998).

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Cite This Article
Chang, S. W., Cai, W., Shen, H., Yu, K. Uncoupling Coriolis Force and Rotating Buoyancy Effects on Full-Field Heat Transfer Properties of a Rotating Channel. J. Vis. Exp. (140), e57630, doi:10.3791/57630 (2018).

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